一、引言：

泰興減速機(jī)2018年12月2日訊  當(dāng)今，立磨已成為水泥企業(yè)主要粉磨設(shè)備，多用于生料和煤粉粉磨，其運(yùn)行的好壞直接影響企業(yè)效益，其重要程度不言而喻。但近些年來，立磨減速機(jī)事故頻發(fā)，特別是其行星機(jī)構(gòu)中的行星輪斷齒、開裂事故經(jīng)常發(fā)生，直接影響生產(chǎn)和企業(yè)效益。現(xiàn)就JLP250減速機(jī)行星輪開裂的原因進(jìn)行分析，望能對(duì)制造廠家和使用單位起到借鑒作用。

二、JLP250Ｂ立磨減速機(jī)的運(yùn)行情況及基本參數(shù)

JLP250減速機(jī)，裝機(jī)容量2500kW，速比33.01，輸入轉(zhuǎn)速990rpm，該機(jī)2013年10月投運(yùn)，運(yùn)行起初，除因原料易磨性及操作熟練程度影響振動(dòng)較大外，其它時(shí)間一直運(yùn)行良好，振動(dòng)速度一直在3.5mm/s以下，運(yùn)行功率一直在2000KW以內(nèi)，即使在振動(dòng)跳停的情況下，也未出現(xiàn)過超載現(xiàn)象。

2017年8月15日，在立磨的一角發(fā)現(xiàn)有激震現(xiàn)象，兩天后又消失，由于當(dāng)時(shí)振動(dòng)參數(shù)均為超限，也沒有引起重視；8月27日，中控人員發(fā)現(xiàn)減速機(jī)進(jìn)軸處水平振動(dòng)由平時(shí)的2.1mm/s增大到3mm/s，遂將輥壓由7.5MPa降到5.5MPa減產(chǎn)運(yùn)行，沒有料到 7小時(shí)后，總降跳閘，全廠停電；經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)生料磨減速機(jī)已經(jīng)卡死，分析認(rèn)為減速機(jī)故障致使電機(jī)堵轉(zhuǎn)所致。

三、JLP250Ｂ減速機(jī)的損壞情況

3.1損壞情況介紹：

將減速機(jī)拉出，從上往下打開，發(fā)現(xiàn)四個(gè)行星輪的兩個(gè)已經(jīng)粉碎性開裂；一個(gè)裂成兩半，一個(gè)出現(xiàn)裂紋，內(nèi)齒圈斷齒數(shù)個(gè)，太陽輪斷齒3個(gè)；行星輪軸承均已散架損壞，個(gè)別滾動(dòng)體也裂為兩半。如下照片。

從照片上可以看出，太陽輪、內(nèi)齒圈、軸承損壞的斷口，均為新口，表面粗糙，漏出金屬光澤。行星輪的斷口，部分光滑發(fā)暗，居齒輪內(nèi)側(cè)，但沒有明顯的貝殼紋；部分粗糙，居齒輪外側(cè)，有金屬光澤。行星輪內(nèi)孔與軸承外套接觸部分有明顯的相對(duì)滑動(dòng)造成的拉傷痕跡，溝深0.2mm左右，顏色發(fā)藍(lán)清晰。

3.2減速機(jī)損壞原因的表觀分析：

從行星輪的斷口形式分析，發(fā)暗說明曾經(jīng)遇到過高溫，且伴隨有潤(rùn)滑油中極壓劑的沉積；斷口發(fā)藍(lán)說明在斷裂過程中有大量的熱量生成，造成金屬變色；光滑且沒有明顯的貝殼紋，符合脆性材料疲勞斷裂特征；行星輪的新鮮斷口，應(yīng)為裂紋發(fā)展到一定程度，剩余部分超過強(qiáng)度極限而造成的突然斷裂。

從減速機(jī)的其它部件即內(nèi)齒圈、太陽輪的損壞斷口看，全為新口，應(yīng)為突然過載，造成的突然斷裂，可以理解為行星輪斷裂碎片擠壓所致，從圖片中看到斷齒周邊擠壓的金屬碎片，也就證明了這一點(diǎn)。軸承的散架與變色，說明軸承曾經(jīng)發(fā)過熱，也說明軸承也有運(yùn)轉(zhuǎn)不靈活的經(jīng)歷，軸承內(nèi)外套及個(gè)別滾動(dòng)體開裂及表現(xiàn)出的新鮮斷口，分析認(rèn)為是齒輪斷裂后擠壓所致。

四、行星輪的受力分析及應(yīng)力計(jì)算：

4.1減速機(jī)零部件的基本參數(shù)：

減速機(jī)型號(hào)JLP250B，裝配功率2500kW；高速軸轉(zhuǎn)速990rpm；減速機(jī)速比：33.0333　　

一級(jí)螺旋傘小齒輪齒數(shù)Ｚ1.1＝22

一級(jí)大傘齒輪齒數(shù)Ｚ1.2＝46

二級(jí)小齒輪齒數(shù)Ｚ2.1＝22

二級(jí)大齒輪齒數(shù)Ｚ2.2＝69

三級(jí)太陽輪齒數(shù)Ｚ3.1＝27；ｍ＝14　分度圓直徑：ｄ5＝378ｍｍ＝0.378ｍ

行星輪（4件）Ｚ3.2＝41　ｍ＝14　分度圓直徑：ｄ6＝574ｍｍ＝0.574ｍ

內(nèi)齒圈Ｚ3.3＝109　　ｍ＝14　分度圓直徑：ｄ7＝1526ｍｍ＝1.256ｍ

ｉ1＝46/22＝2.091；　ｉ2＝69/22＝3.1364；　

ｉ3＝109/27+1＝5.0370；　

行星輪太陽輪中心距：476mm

4.2、行星輪的受力分析：

首先，在太陽輪的推動(dòng)下運(yùn)轉(zhuǎn)，受到周向力和徑向力的作用，其二與內(nèi)齒圈嚙合，內(nèi)齒圈的周向和徑向反力作用其上，其三是行輪軸作用其上的索引力。

（1）行星輪的周向力：

太陽輪扭矩＝9550×2500/990×ｉ1×ｉ2

                   =158158.91(N.m)

F周=0.25*158158.91/（0.5*0.378）

     =209104.91(N)

     =21239.08(Kg)

測(cè)的行星輪齒寬330mm，壁厚50mm。

則行星輪壁上應(yīng)力為：21239.08/5/33=128.72(kg/cm2)

（2）行星輪軸牽引力：

行星轉(zhuǎn)架的扭矩：9550*2500/990*33.01=796074.49(N.m)=80819.75(Kg.m)

行星輪與太陽輪的中心距：（27+41）*14/2=476(mm)

每個(gè)行星輪軸的牽引力：80819.75*0.25/0.476=42447.35(kg)

行星輪壁的應(yīng)力：42447.35/5/33=257.26(kg/cm2) )

（3）行星輪內(nèi)壁與軸承溫差60℃時(shí)對(duì)行星輪內(nèi)壁的熱漲應(yīng)力：

2.1*1000000*0.000012*60=1512(kg/cm2)

行星輪內(nèi)壁與軸承溫差40℃時(shí)對(duì)行星輪內(nèi)壁的熱應(yīng)力：2.1*1000000*0.000012*40=1008(kg/cm2)

式中:2.1*1000000為鋼的彈性模量

0.0000012為鋼的熱脹系數(shù)

看起來軸承與行星輪內(nèi)壁溫差較大時(shí)，行星輪內(nèi)壁會(huì)因軸承的熱漲產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力。

綜合：軸承與行星輪溫差40℃時(shí)，行星輪內(nèi)壁應(yīng)力等于128.72+385.95+1008=1393.95 (kg/cm2)。

軸承與行星輪溫差在60℃時(shí)，行星輪內(nèi)壁應(yīng)力等于128.72+385.95+1512=1897.95 （kg/cm2)。

五、行星輪開裂的原因分析：

1、在撇開其它因素的情況下，行星輪壁的正常應(yīng)力很小，不足以造成行星輪壁的開裂。

2、在撇開其它因素的情況下，軸承與行星輪壁的溫差較大時(shí)，能夠產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力

      因?yàn)辇X輪的需用應(yīng)力一般選取1500 kg/cm2，所以當(dāng)齒輪與軸承的溫差大于40℃時(shí)，其產(chǎn)生的熱漲力將會(huì)把齒輪撐裂。

3、在材料及制造方面或許會(huì)存在微裂紋，會(huì)在脈沖負(fù)荷的作用下，使裂紋擴(kuò)張。

4、當(dāng)輪壁溫度較大時(shí)，快速冷卻也會(huì)使輪壁內(nèi)側(cè)因急劇收縮產(chǎn)生表面裂紋。

六、結(jié)束語：

通過行星輪的斷口觀察及應(yīng)力分析，認(rèn)為行星輪壁厚較薄，當(dāng)軸承不正常發(fā)熱時(shí)，行星輪與軸承之間溫差較大，其產(chǎn)生的溫度應(yīng)力很大，在齒輪的脈沖負(fù)荷沖擊下，金屬極易發(fā)生應(yīng)力松弛、疲勞，致使行星輪開裂。建議設(shè)計(jì)、制造單位加厚行星輪壁厚，為防止不正常時(shí)的溫差應(yīng)力的破壞創(chuàng)造條件。