泰興減速機(jī)專(zhuān)業(yè)生產(chǎn)廠家泰強(qiáng)減速機(jī)2019年8月29日訊 某公司2號(hào)生料立磨是集團(tuán)公司自主研發(fā)、生產(chǎn)的JLM46.4立磨，磨機(jī)生產(chǎn)綜合臺(tái)時(shí)產(chǎn)量210t/h,生料分步電耗22kWh/h左右，配套磨盤(pán)直徑Φ4600mm,磨輻形式為錐型，數(shù)量4個(gè)，磨盤(pán)形式為平盤(pán)，磨盤(pán)轉(zhuǎn)速26.79r/min。2016年6月份減速機(jī)基礎(chǔ)振動(dòng)明顯增大，在年底對(duì)立磨底板基礎(chǔ)進(jìn)行了加固，但沒(méi)有達(dá)到預(yù)期效果。2號(hào)磨在研磨壓力為5.0MPa時(shí)垂直振動(dòng)值為6mm/s~9mm/s,頻繁出現(xiàn)振動(dòng)大停機(jī)，從保護(hù)減速機(jī)角度考慮將研磨壓力控制在4.3MPa以下.振動(dòng)值控制在5mm/s~7mm/s的情況下維持運(yùn)轉(zhuǎn)，磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量下降10t/h~20t/h,產(chǎn)量、質(zhì)量、電耗、可靠性等均低于預(yù)算指標(biāo)。
二、發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題和原因分析
通過(guò)多次專(zhuān)題會(huì)論證，綜合權(quán)衡考慮，決定通過(guò)對(duì)減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層進(jìn)行處理、力臂處增加地腳螺栓等方法，達(dá)到降低減速機(jī)基礎(chǔ)處振動(dòng)值，延長(zhǎng)減速機(jī)的使用壽命、提高設(shè)備的可靠性、降低電耗、保證設(shè)備的正常運(yùn)行目的。
2.1立磨配套電機(jī)減速機(jī)主要參數(shù)
電機(jī)型號(hào)YRKK800-6,功率2600kW,轉(zhuǎn)速992r/min,減速機(jī)型號(hào)JLP250G,輸入功率2600kW,輸出轉(zhuǎn)速26.79r/min。
頂起磨盤(pán)→抽出主減速機(jī)→在磨盤(pán)下加支撐（以便處理減速機(jī)基礎(chǔ)）→開(kāi)始處理減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層→回裝主減速機(jī)及電機(jī)→落磨盤(pán)→試車(chē)。
圖1 施工現(xiàn)場(chǎng)圖
2.3立磨基礎(chǔ)鑿開(kāi)后發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題及原因2017年2月份開(kāi)始處理二次澆筑層，歷時(shí)97d。在減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層的拆除過(guò)程發(fā)現(xiàn)如下問(wèn)題：
（1）二次澆注層不實(shí)。導(dǎo)致十字鋼梁與二次澆注層分層；外部管溝內(nèi)廢油通過(guò)結(jié)合面滲漏至拆除二次澆注工作區(qū)內(nèi)。
（2）二次澆注僅一層鋼筋網(wǎng)，無(wú)豎向鋼筋，與設(shè)計(jì)的三層鋼筋網(wǎng)不符，一次澆注層豎筋400mm間距與設(shè)計(jì)200mm間距不符，過(guò)于稀疏。東、南、北三區(qū)域豎筋很少；西側(cè)區(qū)域（電機(jī)側(cè)）未見(jiàn)鋼筋。
（3）中心區(qū)墊鐵與螺栓距離過(guò)大，現(xiàn)距離為650mm。
（4）型鋼下表面多處位置從外側(cè)地坑向內(nèi)側(cè)滲水.型鋼下表面與混凝土分離：發(fā)現(xiàn)型鋼各夾角區(qū)域澆灌不實(shí)。
（5）磨機(jī)二次澆筑層未按照?qǐng)D紙要求施工，圖紙要求用CGM300B高強(qiáng)無(wú)收縮灌漿料，實(shí)際用混凝土澆筑。
綜合上述原因分析：(1)土建未按照?qǐng)D紙對(duì)一、二次澆筑層施工。(2)立磨震動(dòng)大。(3)沙墩間距較大：(4)廢油侵蝕。
針對(duì)以上問(wèn)題要解決十字鋼梁與一次澆注分層的問(wèn)題，同時(shí)在施工中將一次澆注、十字鋼梁、二次澆注連為牢固的整體，因四個(gè)支撐臂下部已懸空。故需將下部墊實(shí)，運(yùn)行中受拉力較大，需在力臂處增加地腳螺栓固定最終確定如下施工方案。
(1)在現(xiàn)有3個(gè)三角區(qū)三個(gè)邊增加豎向Φ20mmx200mm鋼筋與鋼梁焊接。栽豎筋具體做法為：在一次澆注層打Φ24mm孔,深170mm(具體孔徑及深度按加固膠說(shuō)明書(shū)推薦方案執(zhí)行)，用Φ20mm螺紋鋼加喜力得或牢得固專(zhuān)用固持膠，鋼筋與十字鋼梁底部焊接牢固，鋼筋長(zhǎng)度超出二次澆注上層鋼筋網(wǎng)上方100mm,末端折彎。三角區(qū)內(nèi)及其它匚角區(qū)做法與此相同二次澆注層鋪三層Φ16mm鋼筋網(wǎng)，鋼筋兩端與十字支撐梁焊接牢固，具體支筋作法按原變更設(shè)計(jì)方案執(zhí)行。
(2)底梁底部增加16組墊鐵，中心區(qū)域內(nèi)增加4組墊鐵，其余東側(cè)、南側(cè)、北側(cè)三角區(qū)各增加4組墊鐵。(具體尺寸按原設(shè)計(jì)進(jìn)行，安裝位置按圖2位置布置),十字鋼梁每組墊鐵部位增加20mm厚加強(qiáng)筋板，要求雙面焊接，提高其剛度。
圖2 底梁底部增加墊鐵現(xiàn)場(chǎng)圖
(3)同時(shí)在4個(gè)立臂外側(cè)增加16條，規(guī)格型號(hào)M72mm x6mmx2800mm。
(4)中心十字底座重新制作恢復(fù)，打磨坡口進(jìn)行焊接，中心區(qū)域二次澆注綁筋做法與其余三角區(qū)域相同。
(5)支筋完成后，經(jīng)甲方及施工方、設(shè)備部三方技術(shù)人員確定后采用微膨脹灌漿料進(jìn)行二次澆注灌漿作業(yè)。
(6)養(yǎng)生7d，然后進(jìn)入減速機(jī)回裝作業(yè)，按減速機(jī)回裝作業(yè)指導(dǎo)書(shū)要求進(jìn)行回裝。
減速機(jī)基礎(chǔ)處理后經(jīng)過(guò)單機(jī)試車(chē)、帶料生產(chǎn)，震動(dòng)值明顯降低，達(dá)到預(yù)期效果圖3為研磨圧力5.0MPa時(shí)主減輸入軸振動(dòng)曲線。
圖3 主減輸入軸振動(dòng)曲線圖
主減基礎(chǔ)處理前后中控反饋垂直振動(dòng)對(duì)比數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。
振通932測(cè)得輸入軸振動(dòng)值見(jiàn)表2。
從以上數(shù)據(jù)對(duì)比可見(jiàn)，主減基礎(chǔ)處理后5.0MPa研圧比處理前4.0MPa時(shí)還要低1.5mm/s~3mm/s,基礎(chǔ)處理前后主減速機(jī)輸入軸振動(dòng)值在研磨壓力4.0MPa及5.0MP(產(chǎn)量230t/h)時(shí),垂直振動(dòng)同比下降2.5mm/s?3.7mm/s、2.5mm/s~5mrn/s磨機(jī)穩(wěn)定性大大改善，減速機(jī)的使用壽命明顯延長(zhǎng)，因此可見(jiàn)此次主減基礎(chǔ)的處理效果顯著。
兩個(gè)子公司原料立磨經(jīng)過(guò)幾年的運(yùn)行，力臂及液壓缸底座處出現(xiàn)二次澆筑層分離現(xiàn)象，地腳螺栓頻繁松動(dòng)、斷裂現(xiàn)象、震動(dòng)值加大。后參考此方案在冬季檢修時(shí)對(duì)力臂及液壓缸底座的二次澆筑層重新澆筑，并在力臂地腳螺栓損壞側(cè)增加地腳螺栓，達(dá)到預(yù)期效果。
